Толщина пограничного слоя - Boundary layer thickness

На этой странице описаны некоторые параметры, используемые для характеристики толщины и формы пограничные слои образованный жидкостью, текущей по твердой поверхности. Определяющей характеристикой течения в пограничном слое является то, что у твердых стенок скорость жидкости снижается до нуля. Пограничный слой относится к тонкому переходному слою между стенкой и объемным потоком жидкости. Концепция пограничного слоя была первоначально разработана Людвиг Прандтль^[1] и в целом подразделяется на два типа: ограниченный и неограниченный.^[2] Каждый из основных типов имеет ламинарный, переходный и бурный подтип. В двух типах пограничных слоев используются аналогичные методы для описания толщины и формы переходной области, за некоторыми исключениями, подробно описанными в разделе «Неограниченный граничный слой». Приведенные ниже характеристики относятся к установившемуся потоку, но его легко распространить на нестационарный поток.

Описание ограниченного пограничного слоя

Ограниченный пограничные слои это имя, используемое для обозначения потока жидкости вдоль внутренней стенки, так что другие внутренние стенки создают эффект давления на поток жидкости вдоль рассматриваемой стенки. Определяющей характеристикой пограничного слоя этого типа является то, что профиль скорости по нормали к стенке плавно асимптоты, без обострения, к постоянному значению скорости, обозначенному как ты_е(Икс). В ограниченный пограничный слой изображена концепция стационарного потока, входящего в нижнюю половину тонкой плоской пластины 2-D канала высотой ЧАС на рисунке 1 (поток и пластина простираются в положительном / отрицательном направлении перпендикулярно х-у-самолет). Примеры этого типа потока в пограничном слое встречаются для потока жидкости через большинство труб, каналов и аэродинамических труб. Двухмерный канал, изображенный на рисунке 1, является стационарным, а жидкость течет вдоль внутренней стенки со средней по времени скоростью. ты(Икс,у) куда Икс направление потока и у нормаль к стене. В ЧАСПунктирная линия / 2 добавлена, чтобы подтвердить, что это ситуация с потоком во внутренней трубе или канале и что есть верхняя стенка, расположенная над изображенной нижней стенкой. На рисунке 1 показано поведение потока для ЧАС значения, которые больше максимальной толщины пограничного слоя, но меньше толщины, при которой поток начинает вести себя как внешний поток. Если расстояние от стены до стены, ЧАС, меньше толщины вязкого пограничного слоя, то профиль скорости, определяемый как ты(Икс,у) в Икс для всех у, принимает параболический профиль в у-направление и толщина пограничного слоя просто ЧАС/2.

У твердых стенок пластины скорость жидкости равна нулю (граничное условие прилипания ), но по мере удаления от стены скорость потока увеличивается без пика, а затем приближается к постоянной средней скорости ты_е(Икс). Эта асимптотическая скорость может изменяться или не меняться вдоль стенки в зависимости от геометрии стенки. Точка, где профиль скорости по существу достигает асимптотической скорости, - это толщина пограничного слоя. Толщина пограничного слоя обозначена изогнутой пунктирной линией, начинающейся у входа в канал на рисунке 1. Невозможно определить точное место, в котором профиль скорости достигает асимптотической скорости. В результате ряд параметры толщины пограничного слоя, обычно обозначаемые как ${displaystyle delta (x)}$, используются для описания характерных масштабов толщины в области пограничного слоя. Также представляет интерес форма профиля скорости что полезно для различения ламинарных течений в пограничном слое от турбулентных. Форма профиля относится к у-поведение профиля скорости при переходе к ты_е(Икс).

Рисунок 1: Схематический чертеж, изображающий поток жидкости, входящий в нижнюю половину двухмерного канала с расстоянием между пластинами ЧАС. Поток и канал проходят перпендикулярно х-у-самолет.

99% толщины пограничного слоя

В толщина пограничного слоя, ${displaystyle delta }$, - расстояние по нормали к стенке до точки, где скорость потока практически достигла «асимптотической» скорости, ${displaystyle u_{e}}$. До разработки метода моментов отсутствие очевидного метода определения толщины пограничного слоя побудило большую часть сообщества потоков во второй половине 1900-х годов принять местоположение ${displaystyle y_{99}}$, обозначенный как ${displaystyle delta _{99}}$ и дано

${displaystyle u(x,y_{99})=0.99u_{e}(x)quad ,}$

как толщина пограничного слоя.

За ламинарный пограничный слой течет по плоскому пластинчатому каналу, который ведет себя в соответствии с Решение Блазиуса условия, ${displaystyle delta _{99}}$ значение близко приблизительно^[3]

${displaystyle delta _{99}(x)approx 5.0{sqrt {{u x} over u_{0}}}=5.0{x over {sqrt {mathrm {Re} _{x}}}}quad ,}$

куда ${displaystyle u_{e}approx u_{0}}$ постоянна, а где

${displaystyle mathrm {Re} _{x}}$ это Число Рейнольдса,

${displaystyle u_{0}}$ - скорость набегающего потока,

${displaystyle u_{e}}$ - асимптотическая скорость,

${displaystyle x}$ - расстояние вниз по потоку от начала пограничного слоя, а

${displaystyle u }$ - кинематическая вязкость.

За турбулентные пограничные слои вдоль канала плоской пластины толщина пограничного слоя, ${displaystyle delta }$, дан кем-то^[4]

${displaystyle delta (x)approx 0.37{x over {mathrm {Re} _{x}}^{1/5}}quad .}$

Эта формула для толщины турбулентного пограничного слоя предполагает, что 1) поток является турбулентным с самого начала пограничного слоя и 2) турбулентный пограничный слой ведет себя геометрически подобным образом.^[5] (т.е. профили скорости геометрически подобный вдоль потока в x-направлении, отличаясь только масштабными параметрами в ${displaystyle y}$ и ${displaystyle u(x,y)}$). Ни одно из этих предположений не верно для общего случая турбулентного пограничного слоя, поэтому следует соблюдать осторожность при применении этой формулы.

Толщина смещения

В толщина вытеснения, ${displaystyle delta _{1}}$ или же ${displaystyle delta ^{*}}$, - нормальное расстояние до базовой плоскости, представляющей нижний край гипотетической невязкой жидкости с постоянной скоростью. ${displaystyle u_{e}}$ это то же самое скорость потока как это происходит в реальной жидкости с пограничным слоем.^[6]

Толщина вытеснения существенно изменяет форму тела, погруженного в жидкость, что в принципе позволяет получить невязкое решение, если бы толщина вытеснения была известна. априори.

Определение толщины вытеснения для сжимаемый расход, основанный на массовом расходе, составляет

${displaystyle {delta _{1}(x)}=int _{0}^{H/2}{left(1-{ho (x,y)u(x,y) over ho _{e}u_{e}(x)}ight),mathrm {d} y}quad ,}$

куда ${displaystyle ho (x,y)}$ это плотность. За несжимаемый расход, плотность постоянна, поэтому определение, основанное на объемном расходе, становится

${displaystyle {delta _{1}(x)}=int _{0}^{H/2}{left(1-{u(x,y) over u_{e}(x)}ight),mathrm {d} y}quad .}$

За турбулентный пограничный слой при расчетах используются усредненные по времени плотность и скорость.

За ламинарный пограничный слой течет по плоской пластине, которая ведет себя в соответствии с Решение Блазиуса условиях толщина вытеснения^[7]

${displaystyle delta _{1}(x)approx 1.72{sqrt {{u x} over u_{0}}}quad ,}$

куда ${displaystyle u_{e}approx u_{0}}$ постоянно.

Толщина вытеснения напрямую не связана с толщиной пограничного слоя, а приблизительно равна ${displaystyle delta _{1}approx delta /3}$.^[8] Он играет важную роль в вычислении коэффициента формы. Он также отображается в различных формулах метода моментов.

Толщина импульса

В толщина импульса, ${displaystyle heta }$ или же ${displaystyle delta _{2}}$, - нормальное расстояние до базовой плоскости, представляющей нижний край гипотетической невязкой жидкости с постоянной скоростью. ${displaystyle u_{e}}$ это то же самое импульсный расход как это происходит в реальной жидкости с пограничным слоем.^[9]

Определение толщины импульса для сжимаемый расход на основе массового расхода составляет^[10][11]

${displaystyle delta _{2}(x)=int _{0}^{H/2}{{ho (x,y)u(x,y) over ho _{0}u_{e}(x)}{left(1-{u(x,y) over u_{e}(x)}ight)}},mathrm {d} yquad .}$

За несжимаемый расход, плотность постоянна, так что определение, основанное на объемном расходе, становится

${displaystyle delta _{2}(x)=int _{0}^{H/2}{{u(x,y) over u_{e}(x)}{left(1-{u(x,y) over u_{e}(x)}ight)}},mathrm {d} yquad ,}$

куда ${displaystyle ho }$ плотность и ${displaystyle u_{e}}$ - «асимптотическая» скорость.

За турбулентный пограничный слой В расчетах используются усредненные по времени плотность и скорость.

За ламинарный пограничный слой течет по плоской пластине, которая ведет себя в соответствии с Решение Блазиуса условиях, толщина импульса равна^[12]

${displaystyle delta _{2}(x)approx 0.664{sqrt {{u x} over u_{0}}}quad ,}$

куда ${displaystyle u_{e}approx u_{0}}$ постоянно.

Толщина импульса не связана напрямую с толщиной пограничного слоя, а приблизительно равна ${displaystyle delta _{2}approx delta /6}$.^[13] Он играет важную роль в вычислении коэффициента формы.

Связанный параметр, называемый энергетической толщиной^[14] иногда упоминается в связи с турбулентным распределением энергии, но используется редко.

Фактор формы

А коэффициент формы используется в потоке пограничного слоя, чтобы помочь различить ламинарный и турбулентный потоки. Это также проявляется в различных приблизительных трактовках пограничного слоя, включая метод Туэйта для ламинарных потоков. Формальное определение дается

${displaystyle H_{12}(x)={frac {delta _{1}(x)}{delta _{2}(x)}}quad ,}$

куда ${displaystyle H_{12}}$ коэффициент формы, ${displaystyle delta _{1}}$ - толщина вытеснения и ${displaystyle delta _{2}}$ - толщина импульса.

Обычно ${displaystyle H_{12}}$ = 2,59 (пограничный слой Блазиуса) типично для ламинарных течений, а ${displaystyle H_{12}}$ = 1,3–1,4 характерно для турбулентных течений вблизи ламинарно-турбулентного перехода.^[15] Для турбулентных течений вблизи отрыва ${displaystyle H_{12}approx }$2.7.^[16] Учитывая, что ламинарный и турбулентный ${displaystyle H_{12}}$ значения перекрываются, это не всегда является определяющим параметром для дифференциации ламинарного пограничного слоя от турбулентного.

Метод момента

Относительно новый метод^[17][18] для описания толщины и формы пограничного слоя используется методология математических моментов который обычно используется для характеристики статистические функции вероятности. Метод момента пограничного слоя был разработан на основе наблюдения, что график второй производной Пограничный слой Блазиуса ламинарный поток по пластине очень похож на кривую распределения Гаусса. Значение второй производной гауссоподобной формы состоит в том, что Форма профиля скорости для ламинарного потока близко аппроксимируется как дважды интегрированная функция Гаусса.^[19]

Метод моментов основан на простых интегралах профиля скорости, которые используют весь профиль, а не только несколько точек данных в хвостовой части, как это делает ${displaystyle delta _{99}}$. Метод моментов вводит четыре новых параметра, которые помогают описать толщину и форму пограничного слоя. Эти четыре параметра являются среднее местоположение, то пограничный слой ширина, то профиль скорости перекос, а профиль скорости избыток. Асимметрия и эксцесс являются истинными параметрами формы в отличие от простых параметров отношения, таких как ЧАС₁₂. Применение метода моментов к первой и второй производным профиля скорости генерирует дополнительные параметры, которые, например, определяют расположение, форму и толщину сил вязкости в турбулентном пограничном слое. Уникальное свойство параметров метода моментов состоит в том, что можно доказать, что многие из этих параметров толщины скорости также являются параметрами масштабирования подобия. То есть, если сходство присутствует в наборе профилей скорости, то эти параметры толщины также должны быть параметрами масштабирования длины подобия.^[20]

Несложно преобразовать правильно масштабированный профиль скорости и его первые две производные в подходящие интегральные ядра.

Центральные моменты, основанные на масштабированных профилях скорости, определяются как

${displaystyle {zeta _{n}(x)}=int _{0}^{H/2}{(y-m(x))^{n}{1 over delta _{1}(x)}(1-{u(x,y) over u_{e}(x)})mathrm {d} y}quad ,}$

куда ${displaystyle delta _{1}(x)}$ - толщина вытеснения, а среднее местоположение, ${displaystyle m(x)}$ дан кем-то

${displaystyle m(x)=int _{0}^{H/2}{y{1 over delta _{1}(x)}(1-{u(x,y) over u_{e}(x)})mathrm {d} y}quad .}$

Есть некоторые преимущества, связанные с включением описаний моментов производных профиля пограничного слоя по высоте над стенкой. Рассмотрим центральные моменты профиля скорости первой производной, заданные формулой

${displaystyle {kappa _{n}(x)}=int _{0}^{H/2}{(y-{delta _{1}(x)})^{n}{d{u(x,y)/u_{e}(x)} over dy}mathrm {d} y}quad ,}$

где первая производная среднее местоположение толщина вытеснения ${displaystyle delta _{1}(x)}$.

Наконец, центральные моменты профиля скорости второй производной задаются выражением

${displaystyle {lambda _{n}(x)}=int _{0}^{H/2}{(y-{mu _{1}(x)})^{n}{d^{2}{-mu _{1}(x)u(x,y)/u_{e}(x)} over dy^{2}}mathrm {d} y}quad ,}$

где вторая производная среднее местоположение, ${displaystyle mu _{1}(x)}$, дан кем-то

${displaystyle {mu _{1}(x)}={u_{e}(x) over left.{frac {du(x,y)}{dy}}ight|_{y=0}}={upsilon u_{e}(x) over au _{w}(x)}quad ,}$

куда ${displaystyle upsilon }$ - вязкость, а где ${displaystyle au _{w}(x)}$ напряжение сдвига стены. Среднее местоположение, ${displaystyle mu _{1}}$, для этого случая формально определяется как ты_е(Икс) над площадью под кривой второй производной.
Приведенные выше уравнения работают как для ламинарных, так и для турбулентных пограничных слоев, если для турбулентного случая используется усредненная по времени скорость.

Определив моменты и средние местоположения, толщина и форма пограничного слоя можно описать в терминах ширины пограничного слоя (отклонение ), перекосы, и излишества (избыточный эксцесс ). Экспериментально установлено, что толщина, определяемая как ${displaystyle delta _{m}=m+3sigma _{m}}$ куда ${displaystyle sigma _{m}=zeta _{2}^{1/2}}$отслеживает ${displaystyle delta _{99}}$ очень хорошо для турбулентных течений в пограничном слое.^[21]

Принимая во внимание уравнения баланса импульса пограничного слоя, моменты второй производной пограничного слоя, ${displaystyle {lambda _{n}}}$ отслеживайте толщину и форму той части пограничного слоя, где силы вязкости значительны. Следовательно, метод моментов позволяет отслеживать и количественно оценивать ламинарный пограничный слой и внутренняя вязкая область турбулентные пограничные слои с помощью ${displaystyle {lambda _{n}}}$ моментов, тогда как толщина пограничного слоя и форма всего турбулентный пограничный слой отслеживается с помощью ${displaystyle {zeta _{n}}}$ и ${displaystyle {kappa _{n}}}$ моменты.

Вычисление моментов второй производной может быть проблематичным, поскольку при определенных условиях вторые производные могут стать положительными в очень близкой к стенке области (как правило, отрицательными). Это похоже на внутренний поток с неблагоприятный градиент давления (ПНГ). Значения интегрирования не меняют знак в стандартной структуре вероятностей, поэтому применение методологии момента к случаю второй производной приведет к смещенным измерениям момента. Weyburne^[22] указал, что простое исправление состоит в том, чтобы исключить проблемные значения и определить новый набор моментов для усеченного профиля второй производной, начиная с минимума второй производной. Если ширина, ${displaystyle {sigma _{v}}}$, вычисляется с использованием минимума в качестве среднего местоположения, тогда толщина вязкого пограничного слоя, определяемая как точка, в которой профиль второй производной становится незначительным над стенкой, может быть правильно идентифицирован с помощью этого модифицированного подхода.

Для производных моментов, у которых подынтегральные выражения не меняют знак, моменты могут быть вычислены без необходимости брать производные, используя интегрирование по частям, чтобы уменьшить моменты до простых интегралов на основе ядра толщины смещения, заданного формулой

${displaystyle {alpha _{n}}(x)=int _{0}^{H/2}{y^{n}(1-{u(x,y) over u_{e}(x)})mathrm {d} y}quad .}$

Например, вторая производная ${displaystyle sigma _{v}}$ ценность ${displaystyle sigma _{v}={sqrt {{-mu _{1}}^{2}+2mu _{1}alpha _{0}}}}$ и асимметрия первой производной, ${displaystyle gamma _{1}}$, можно рассчитать как

${displaystyle gamma _{1}(x)=kappa _{3}/kappa _{2}^{3/2}=(2delta _{1}^{3}-6delta _{1}alpha _{1}+3alpha _{2})/(2alpha _{1}-delta _{1}^{2})^{3/2}quad .}$

Этот параметр был показан для отслеживания форма пограничного слоя изменения, которые сопровождают переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному.^[23]

Численные ошибки, возникающие при вычислении моментов, особенно моментов более высокого порядка, вызывают серьезную озабоченность. Небольшие экспериментальные или численные ошибки могут привести к взрыву части подынтегральных выражений со свободным потоком. Рекомендации по численным расчетам, упомянутые Вейберном^[24] следует соблюдать, чтобы избежать этих ошибок.

Описание неограниченного пограничного слоя

Неограниченные пограничные слои, как следует из названия, обычно представляют собой потоки внешнего пограничного слоя вдоль стен (и некоторые внутренние потоки с очень большими зазорами в каналах и трубах). Несмотря на то, что это не широко признано, определяющей характеристикой этого типа потока является то, что профиль скорости проходит через пик около границы вязкого пограничного слоя, а затем медленно асимптотически соответствует скорости набегающего потока. ты₀. Примером такого типа течения в пограничном слое является обтекание крыла пристенным воздушным потоком в полете. Концепция неограниченного пограничного слоя изображена для установившегося ламинарного потока по плоской пластине на рисунке 2. Нижняя пунктирная кривая представляет местоположение максимальной скорости. ты_{Максимум}(Икс), а верхняя пунктирная кривая представляет место, где ты(Икс,у) по существу становится ты₀, т.е.. Для случая очень тонкой плоской пластины пик небольшой, в результате чего внешний пограничный слой на плоской пластине очень похож на корпус плоского канала внутреннего потока. Это привело к тому, что большая часть литературы по потокам жидкости неверно трактовала ограниченный и неограниченный случаи как эквивалентные. Проблема с этим мышлением об эквивалентности заключается в том, что максимальное пиковое значение может легко превышать 10-15% от ты₀ для обтекания крыла в полете.^[25] Вейберн исследовал это и другие различия в серии технических отчетов Air Force.^[26][27][28]

Пик неограниченного пограничного слоя означает, что некоторые параметры толщины профиля скорости и формы, которые используются для внутренних потоков ограниченного пограничного слоя, должны быть пересмотрены для этого случая. Среди других отличий Случай ламинарного неограниченного пограничного слоя включает вязкие и инерционные области с преобладанием аналогично турбулентным потокам в пограничном слое.

Рис. 2: Изображение ламинарного «неограниченного» пограничного слоя вдоль двухмерной плоской пластины с потоком и пластиной, простирающейся перпендикулярно х-у-самолет.

Метод момента

Для потоков внешнего неограниченного пограничного слоя необходимо изменить уравнения моментов, чтобы достичь желаемой цели оценки различных местоположений толщины пограничного слоя. Пиковый характер профиля скорости означает нормировку площади ${displaystyle zeta _{n}(x)}$ моментов становится проблематично. Чтобы избежать этой проблемы, было предложено^[29] чтобы неограниченный пограничный слой был разделен на вязкую и инерционную области и чтобы затем толщина пограничного слоя могла быть рассчитана с использованием отдельных интегралов момента, специфичных для этой области. То есть внутреннее вязкая область ламинарных и турбулентных неограниченных областей пограничного слоя можно отследить с помощью модифицированный ${displaystyle {lambda _{n}}}$ моменты тогда как общую толщину пограничного слоя можно отслеживать с помощью модифицированного ${displaystyle {zeta _{n}}}$ и ${displaystyle {kappa _{n}}}$ моменты. Низкая скорость, с которой пик асимптоты скорости набегающего потока означает, что рассчитанные значения толщины пограничного слоя обычно намного больше, чем в случае ограниченного пограничного слоя.

Измененный ${displaystyle {zeta _{n}}}$ и ${displaystyle {kappa _{n}}}$ моменты создаются: 1) заменой нижнего интегрального предела положением пика скорости, обозначенного ${displaystyle {delta _{max}}}$, 2) изменение верхнего интегрального предела на час куда час находится глубоко в набегающем потоке, и 3) изменение масштаба скорости с ${displaystyle u_{e}}$ к ${displaystyle u_{0}}$. Толщина смещения в модифицированных моментах должна быть рассчитана с использованием тех же интегральных пределов, что и модифицированные интегралы момента. Принимая ${displaystyle delta _{max}}$ в качестве среднего местоположения модифицированная толщина пограничного слоя 3 сигма становится ${displaystyle delta _{m}=delta _{max}+3sigma _{i}}$ куда ${displaystyle sigma _{i}}$ это модифицированный ${displaystyle {zeta _{2}^{1/2}}}$ ширина.

В модифицированный ${displaystyle {lambda _{n}}}$ вторые производные моменты могут быть вычислены с использованием тех же интегралов, которые определены выше, но с час замена ЧАС/ 2 для верхнего предела интеграла, где час находится глубоко в набегающем потоке, а масштаб скорости изменен с ${displaystyle u_{e}}$ к ${displaystyle u_{0}}$. Чтобы избежать численных ошибок, рекомендации по расчетам, упомянутые Вейберном^[30] следует соблюдать. Те же проблемы для моментов второй производной в отношении ограниченных пограничных слоев APG для ограниченного случая выше также применимы к модифицированным моментам для неограниченного случая.

Пример измененных моментов показан для неограниченного течения в пограничном слое по сечению крыла на рисунке 3. Эта цифра была создана^[31] из 2-D симуляция Свенсона и Лангера^[32] для ламинарного потока 0,5 Маха над крылом NACA_0012. На этом рисунке представлена ​​модифицированная 3-сигма. ${displaystyle delta _{m}}$, модифицированная 3-сигма ${displaystyle delta _{v}}$, а ${displaystyle delta _{99}}$ локации. Измененный ${displaystyle delta _{m}/delta _{99}}$ значение коэффициента составляет 311, модифицированное ${displaystyle delta _{v}/delta _{99}}$ значение отношения ~ 2, а ${displaystyle u_{max}}$ значение на 9% выше, чем ${displaystyle u_{0}}$ ценить. Большая разница между ${displaystyle delta _{m}}$ и ${displaystyle delta _{v}}$ по сравнению с ${displaystyle delta _{99}}$ значение демонстрирует неадекватность ${displaystyle delta _{99}}$ толщина пограничного слоя. Кроме того, большой пик скорости демонстрирует проблему с обработкой внутренних поверхностей. ограниченные пограничные слои как эквивалент экстерьера неограниченные пограничные слои.

Рисунок 3: Профиль скорости из моделирования профиля крыла NACA0012 при x / c = 0,3, проведенного Свансоном и Лангером.^[33]

δ_{Максимум} Толщина

Местоположение пика скорости, обозначенного как ${displaystyle delta _{max}}$ является очевидным демаркационным местом для неограниченный пограничный слой. Основная привлекательность этого выбора заключается в том, что это местоположение приблизительно разделяет вязкую и инерционную области. Для моделирования ламинарного потока 0,5 Маха вдоль крыла,^[34] ты_{Максимум} расположен в δ_{Максимум} найдено, чтобы аппроксимировать толщину вязкого пограничного слоя, заданную как ${displaystyle delta _{max}approx delta _{v}^{4.3}=mu _{1}}$+${displaystyle 4.3sigma _{v}}$. Для инерционных областей обоих ламинарные и турбулентные потоки, ${displaystyle delta _{max}}$ удобная нижняя граница для интегралов моментов. Если ширина, ${displaystyle {sigma _{i}}}$, рассчитывается с использованием ${displaystyle delta _{max}}$ в качестве среднего местоположения тогда толщина пограничного слоя, определяемая как точка, в которой скорость по существу становится равной ты₀ над стеной, можно будет правильно идентифицировать.

99% толщины пограничного слоя

Важным следствием пикового поведения является то, что 99% толщина, ${displaystyle delta _{99}}$, НЕ рекомендуется^[35] в качестве параметра толщины внешнего потока неограниченный пограничный слой так как он больше не соответствует пограничному слою последствий. Это полезно только для неограниченное ламинарное течение по очень тонкой плоской пластине при нулевом угле падения к направлению потока, поскольку пик для этого случая будет очень мал, а профиль скорости будет точно аппроксимирован как ограниченный случай пограничного слоя. Для толстых пластин-стенок, углов падения с ненулевым углом или обтекания большинства твердых поверхностей избыточный поток из-за форма перетащить приводит к пристенному пику на профиле скорости, что делает ${displaystyle delta _{99}}$ не полезно.

Толщина смещения, толщина импульса и коэффициент формы

Толщина смещения, толщина импульса и коэффициент формы, в принципе, могут быть рассчитаны с использованием того же подхода, который описан выше для случая ограниченного пограничного слоя. Однако пиковый характер неограниченного пограничного слоя означает, что инерционный участок толщины смещения и толщины импульса будет стремиться компенсировать пристеночную часть. Следовательно, толщина смещения и толщина импульса будут вести себя по-разному для ограниченного и неограниченного случаев. Один из вариантов заставить неограниченное смещение толщины и толщину импульса приблизительно вести себя как ограниченный случай - это использовать ты_{Максимум} как параметр масштабирования и δ_{Максимум} как верхний предел интеграла.

дальнейшее чтение

• Розенхед, Луи, изд. Ламинарные пограничные слои. Кларендон Пресс, 1963 год.
• Лагерстрем, Пако Аксель. Теория ламинарного течения. Издательство Принстонского университета, 1996.
• Шлихтинг, Герман, Теория пограничного слоя, 7-е изд., Нью-Йорк: McGraw-Hill, 1979.
• Фрэнк М. Уайт, Механика жидкости, McGraw-Hill, 5-е издание, 2003 г.

Примечания

1. Л. Прандтль, 1904 г.
2. Уэйберн, 2017
3. Schlichting, стр.140
4. Schlichting, p. 638
5. Schlichting, стр.152
6. Schlichting, p. 140
7. Schlichting, p. 141
8. Schlichting, p. 28
9. Schlichting, p. 141
10. Schlichting, p. 354
11. Уитфилд, стр. 13
12. Schlichting, p. 141
13. Schlichting, p. 161
14. Schlichting, p. 354
15. Schlichting, p. 454.
16. X. Ван, В. Джордж, Л. Кастильо, 2004 г.
17. Уэйберн, 2006
18. Уэйберн, 2014
19. Weyburne, 2006, стр. 1678
20. Уэйберн, 2017
21. Weyburne, 2014, стр. 26
22. Вейберн, 2020a
23. Weyburne, 2014, стр. 25
24. Уэйберн, 2014
25. Вейберн, 2020a
26. Вейберн, 2020a
27. Вейберн, 2020b
28. Вейберн, 2020c
29. Вейберн, 2020a
30. Уэйберн, 2014
31. Вейберн, 2020a
32. Р. Свонсон, С. Лангер, 2016 г.
33. Р. Свонсон, С. Лангер, 2016 г.
34. Вейберн, 2020a
35. Вейберн, 2020a

Рекомендации

• Прандтль, Людвиг (1904), «Über Flüssigkeitsbewegung bei sehr kleiner Reibung», Verhandlungen des Dritten Internationalen Mathematiker-Kongress in Heidelberg 1904, изд. A. Krazer, Teubner, Leipzig, 484–491 (1905).
• Шлихтинг, Герман (1979), Теория пограничного слоя, 7-е изд., Макгроу Хилл, Нью-Йорк, США.
• Суонсон, Р. Чарльз и Лангер, Стефан (2016), «Сравнение решений для ламинарных потоков NACA 0012: методы структурированной и неструктурированной сетки», NASA / TM-2016-219003.
• Ван, Ся, Джордж, Уильям и Кастильо, Лучано (2004), "Критерий разделения турбулентных граничных слоев посредством анализа подобия", J. of Fluids Eng., Vol. 126, с. 297-304.
• Вейберн, Дэвид (2006). «Математическое описание жидкого пограничного слоя», Прикладная математика и вычисления, вып. 175, с. 1675–1684
• Вейберн, Дэвид (2014). «Новые параметры толщины и формы для профиля скорости пограничного слоя», Experimental Thermal and Fluid Science, vol. 54, стр. 22–28.
• Вейберн, Дэвид (2017), «Масштабирование подобия внутреннего / внешнего отношения для двумерных турбулентных потоков, ограниченных стеной», arXiv: 1705.02875 [Physics.flu-dyn].
• Вейберн, Дэвид (2020a). «Модель пограничного слоя для неограниченного потока вдоль стены», технический отчет ВВС: AFRL-RY-WP-TR-2020-0004,Регистрационный номер DTIC AD1091170.
• Вейберн, Дэвид (2020b). «Модели неограниченного и ограниченного граничного слоя для потока вдоль стены», технический отчет Air Force: AFRL-RY-WP-TR-2020-0005, Регистрационный номер DTIC AD1094086.
• Вейберн, Дэвид (2020c). «Новая концептуальная модель ламинарного пограничного потока», технический отчет ВВС: AFRL-RY-WP-TR-2020-0006, Регистрационный номер DTIC AD1091187.
• Уитфилд, Дэвид (1978). «Интегральное решение сжимаемых турбулентных пограничных слоев с использованием улучшенных профилей скорости», AEDO-TR-78-42.