Диафрагма - Orifice plate

An диафрагма устройство, используемое для измерения расхода, снижения давления или ограничения расхода (в последних двух случаях его часто называют ограничительная пластина).

Описание

Отображение диафрагмы вена контракта

Диафрагма - это тонкая пластина с отверстием, которую обычно помещают в трубу. Когда жидкость (жидкая или газообразная) проходит через отверстие, ее давление немного возрастает перед отверстием.^[1]:85–86 но по мере того, как жидкость вынуждена сходиться, чтобы пройти через отверстие, скорость увеличивается, а давление жидкости уменьшается. Немного ниже по потоку от отверстия поток достигает точки максимального схождения, вена контракта (см. рисунок справа), где скорость достигает максимума, а давление - минимума. Кроме того, поток расширяется, скорость падает, а давление увеличивается. Путем измерения разницы в давлении жидкости на отводах до и после пластины, расход можно получить из уравнения Бернулли с использованием коэффициентов, установленных в результате обширных исследований.^{[2]:7.1–7.3}

В целом массовый расход ${\displaystyle q_{m}}$ измеряется в кг / с через отверстие, может быть описано как

${\displaystyle q_{m}={\frac {C_{d}}{\sqrt {1-\beta ^{4}}}}\;\epsilon \;{\frac {\pi }{4}}\;d^{2}\;{\sqrt {{2\Delta p}{*\rho _{1}}\;}}}$ ^[3]

куда:
${\displaystyle C_{d}}$	= коэффициент расхода безразмерный, обычно от 0,6 до 0,85, в зависимости от геометрии отверстия и отводы
${\displaystyle \beta }$	= отношение диаметров к диаметру отверстия ${\displaystyle d}$ к диаметру трубы ${\displaystyle D}$, безразмерный
${\displaystyle \epsilon }$	= фактор расширения, 1 для несжимаемых газов и большинства жидкостей и уменьшается с увеличением перепада давлений на отверстии, безразмерный
${\displaystyle d}$	= внутренний диаметр отверстия в рабочих условиях, м
${\displaystyle \rho _{1}}$	= жидкость плотность в плоскости верхнего отвода, кг / м³
${\displaystyle \Delta p}$	= перепад давления, измеренный на отверстии, Па

В общая потеря давления в трубе из-за диафрагмы ниже измеренного давления, как правило, в ${\displaystyle 1-\beta ^{1.9}}$.^{[нужна цитата ]}

Заявление

Диафрагмы чаще всего используются для измерения расхода в трубах, когда жидкость является однофазной (а не смесью газов и жидкостей или жидкостей и твердых тел) и хорошо перемешана, поток является непрерывным, а не пульсирующим, жидкость занимает всю трубу (исключая наличие ила или захваченного газа), профиль потока ровный и хорошо развитый, а жидкость и скорость потока соответствуют некоторым другим условиям. В этих обстоятельствах и когда диафрагма сконструирована и установлена ​​в соответствии с соответствующими стандартами, расход можно легко определить с помощью опубликованных формул, основанных на обширных исследованиях и опубликованных в отраслевых, национальных и международных стандартах.^[2]

Пластина с отверстиями называется калиброванное отверстие если он был откалиброван с помощью соответствующего расхода жидкости и устройства для измерения прослеживаемого расхода.

Пластины обычно изготавливаются с круглыми отверстиями с острыми краями и устанавливаются концентрично по отношению к трубе и с отводами давления на одной из трех стандартных пар расстояний до и после пластины; эти типы охватываются ISO 5167 и другими основными стандартами. Есть много других возможностей. Края могут быть закругленными или коническими, пластина может иметь отверстие того же размера, что и труба, за исключением участка вверху или внизу, который заблокирован, отверстие может быть установлено эксцентрично по отношению к трубе, а отводы давления могут быть в другом месте. позиции. Варианты этих возможностей описаны в различных стандартах и ​​справочниках. Каждая комбинация порождает различные коэффициенты расхода, которые можно предсказать, пока выполняются различные условия, условия, которые различаются от одного типа к другому.^[2]

После того, как диафрагма спроектирована и установлена, скорость потока часто может быть указана с приемлемо низкой погрешностью, просто извлекая квадратный корень из перепада давления на штуцерах диафрагмы и применяя соответствующую константу.

Диафрагмы также используются для снижения давления или ограничения потока, и в этом случае их часто называют ограничительными пластинами.^[4][5]

Отводы давления

Существует три стандартных положения для отводов давления (также называемых отводами), которые обычно называются следующим образом:

• Угловые смесители размещены непосредственно перед и после пластины; удобно, когда пластина снабжена держателем диафрагмы с отводами
• Отводы D и D / 2 или метчики радиуса поместили один диаметр трубы перед пластиной и половину диаметра трубы за пластиной; их можно установить путем приваривания бобышек к трубе
• Отводы фланцевые размещается на 25,4 мм (1 дюйм) перед пластиной и за ней, обычно внутри специальных фланцев трубы.

Эти типы охватываются ISO 5167 и другими основными стандартами. Другие типы включают

• Метчики 2½D и 8D или краны для восстановления размещены на 2,5 диаметра трубы вверх по потоку и на 8 диаметров вниз по потоку, в этой точке измеренный перепад давления равен невосстановимой потере давления, вызванной отверстием
• Отводы вены контракта помещается на один диаметр трубы выше по потоку и на расстоянии от 0,3 до 0,9 диаметра ниже по потоку, в зависимости от типа отверстия и размера относительно трубы, в плоскости минимального давления жидкости.

Измеренный перепад давления различается для каждой комбинации, поэтому коэффициент расхода, используемый при расчетах расхода, частично зависит от положений отвода.

В простейших установках используются одиночные ответвления на входе и выходе, но в некоторых случаях они могут быть ненадежными; они могут быть заблокированы твердыми частицами или пузырьками газа, или профиль потока может быть неравномерным, так что давление на отводах может быть выше или ниже среднего в этих плоскостях. В этих ситуациях могут использоваться множественные отводы, расположенные по окружности вокруг трубы и соединенные кольцом пьезометра, или (в случае угловых отводов) кольцевые прорези, проходящие полностью по внутренней окружности держателя отверстия.

Пластина

Стандарты и справочники в основном касаются острый тонкий тарелки. В них передняя кромка острая и без заусенцев, а цилиндрическая часть отверстия короткая, либо потому, что вся пластина тонкая, либо потому, что нижний край пластины скошен. Исключения включают четверть круга или край квадранта отверстие, которое имеет полностью закругленную переднюю кромку и не имеет цилиндрического сечения, и конический вход или конический вход пластина со скошенной передней кромкой и очень коротким цилиндрическим сечением. Отверстия обычно концентричны по отношению к трубе ( эксцентричный отверстие является особым исключением) и круглой формы (за исключением особого случая сегментарный или аккорд отверстие, в котором пластина закрывает только сегмент трубы). Стандарты и справочники требуют, чтобы передняя поверхность пластины была особенно плоской и гладкой. Иногда в пластине просверливают небольшое дренажное или вентиляционное отверстие в месте соединения с трубой, чтобы конденсат или пузырьки газа могли проходить по трубе.

Трубка

Стандарты и справочники предусматривают хорошо разработанный профиль потока; скорости будут ниже у стенки трубы, чем в центре, но не эксцентрично или струйно. Точно так же поток за пластиной должен быть беспрепятственным, иначе это может повлиять на давление на выходе. Для этого труба должна быть приемлемо круглой, гладкой и прямой на заданных расстояниях. Иногда, когда невозможно обеспечить достаточно прямую трубу, в трубу вставляют устройства для кондиционирования потока, такие как трубные пучки или пластины с множеством отверстий, чтобы выпрямить и развить профиль потока, но даже для этого требуется дополнительная длина прямой трубы перед самим отверстием. Некоторые стандарты и справочники также предусматривают потоки из больших пространств или в них, а не в трубы, оговаривая, что область до или после плиты не имеет препятствий и аномалий потока.

Теория

Несжимаемый поток

Предполагая установившееся состояние, несжимаемый (постоянная плотность жидкости), невязкий, ламинарный поток в горизонтальной трубе (без изменения высоты) с незначительными потерями на трение, Уравнение Бернулли сводится к уравнению, связывающему сохранение энергии между двумя точками на одной линии тока:

${\displaystyle p_{1}+{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{1}^{'^{2}}=p_{2}+{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{2}^{'^{2}}}$

или же:

${\displaystyle p_{1}-p_{2}={\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{2}^{'^{2}}-{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot V_{1}^{'^{2}}}$

По уравнению неразрывности:

${\displaystyle q_{v}^{'}=A_{1}\cdot V_{1}^{'}=A_{2}\cdot V_{2}^{'}}$ или ${\displaystyle V_{1}^{'}=q_{v}^{'}/A_{1}}$ и ${\displaystyle V_{2}^{'}=q_{v}^{'}/A_{2}}$ :

${\displaystyle p_{1}-p_{2}={\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot {\bigg (}{\frac {q_{v}^{'}}{A_{2}}}{\bigg )}^{2}-{\frac {1}{2}}\cdot \rho \cdot {\bigg (}{\frac {q_{v}^{'}}{A_{1}}}{\bigg )}^{2}}$

Решение для ${\displaystyle q_{v}^{'}}$:

${\displaystyle q_{v}^{'}=A_{2}\;{\sqrt {\frac {2\;(p_{1}-p_{2})/\rho }{1-(A_{2}/A_{1})^{2}}}}}$

и:

${\displaystyle q_{v}^{'}=A_{2}\;{\sqrt {\frac {1}{1-(d/D)^{4}}}}\;{\sqrt {2\;(p_{1}-p_{2})/\rho }}}$

Вышеприведенное выражение для ${\displaystyle q_{v}^{'}}$ дает теоретический объемный расход. Представляем бета-фактор ${\displaystyle \beta =d/D}$ так же хорошо как коэффициент расхода ${\displaystyle C_{d}}$:

${\displaystyle q_{v}=C_{d}\;A_{2}\;{\sqrt {\frac {1}{1-\beta ^{4}}}}\;{\sqrt {2\;(p_{1}-p_{2})/\rho }}}$

И, наконец, вводим коэффициент счетчика ${\displaystyle C}$ который определяется как ${\displaystyle C={\frac {C_{d}}{\sqrt {1-\beta ^{4}}}}}$ чтобы получить окончательное уравнение для объемного расхода жидкости через отверстие, которое учитывает необратимые потери:

${\displaystyle (1)\qquad q_{v}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;(p_{1}-p_{2})/\rho }}}$

Умножение на плотность жидкости, чтобы получить уравнение для массового расхода на любом участке трубы:^[6][7][8][9]

${\displaystyle (2)\qquad q_{m}=\rho \;q_{v}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho \;(p_{1}-p_{2})}}}$

куда:
${\displaystyle q_{v}{}}$	= объемный расход (при любом сечении), м³ / с
${\displaystyle q_{v}^{'}{}}$	= теоретический объемный расход (при любом сечении), м³ / с
${\displaystyle q_{m}}$	= массовый расход (при любом сечении), кг / с
${\displaystyle q_{m}^{'}}$	= теоретический массовый расход (при любом сечении), кг / с
${\displaystyle C_{d}}$	= коэффициент расхода, безразмерный
${\displaystyle C}$	= отверстие коэффициент расхода, безразмерный
${\displaystyle A_{1}}$	= площадь поперечного сечения трубы, м²
${\displaystyle A_{2}}$	= площадь сечения диафрагмы, м²
${\displaystyle D}$	= диаметр трубы, м
${\displaystyle d}$	= диаметр диафрагмы, м
${\displaystyle \beta }$	= отношение диаметра отверстия диафрагмы к диаметру трубы, безразмерное
${\displaystyle V_{1}^{'}}$	= теоретическая жидкость выше по потоку скорость, РС
${\displaystyle V_{2}^{'}}$	= теоретическая скорость жидкости через отверстие, м / с
${\displaystyle p_{1}}$	= жидкость перед потоком давление, Па при габаритах кг / (м · с²)
${\displaystyle p_{2}}$	= давление жидкости на выходе, Па при размерах кг / (м · с²)
${\displaystyle \rho }$	= жидкость плотность, кг / м³

При выводе приведенных выше уравнений использовалось поперечное сечение отверстия отверстия, что не так реалистично, как использование минимального поперечного сечения в сокращенной вене. Кроме того, нельзя пренебречь потерями на трение и могут присутствовать эффекты вязкости и турбулентности. По этой причине коэффициент расхода ${\displaystyle C_{d}}$ вводится. Существуют методы определения коэффициента расхода как функции Число Рейнольдса.^[7]

Параметр ${\displaystyle {\frac {1}{\sqrt {1-\beta ^{4}}}}}$ часто называют коэффициент скорости приближения^[6] и умножение коэффициента расхода на этот параметр (как было сделано выше) дает коэффициент расхода ${\displaystyle C}$. Также существуют методы для определения коэффициента расхода как функции бета-функции. ${\displaystyle \beta }$ и расположение крана для измерения давления ниже по потоку. Для грубых приближений коэффициент расхода можно принять от 0,60 до 0,75. В первом приближении можно использовать коэффициент расхода 0,62, поскольку он приближается к полностью развитому потоку.

Отверстие хорошо работает только в том случае, если оно поставляется с полностью развитым профилем потока. Это достигается за счет большой длины входа (от 20 до 40 диаметров трубы, в зависимости от числа Рейнольдса) или использования стабилизатора потока. Диафрагмы небольшие и недорогие, но они не восстанавливают перепад давления так, как Вентури, сопло или сопло Вентури. Кроме того, для Venturis требуется гораздо менее прямая труба на входе. Измеритель Вентури более эффективен, но обычно более дорогой и менее точный (если не откалиброван в лаборатории), чем диафрагма.

Сжимаемый поток

В общем, уравнение (2) применимо только для несжимаемых потоков. Его можно изменить, введя коэффициент расширения (также называемый коэффициентом расширения). ${\displaystyle \epsilon }$ для учета сжимаемости газов.

${\displaystyle q_{m}=\rho _{1}\;q_{v,1}=C\;\epsilon \;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\;(p_{1}-p_{2})}}}$

${\displaystyle \epsilon }$ составляет 1,0 для несжимаемых жидкостей и может быть рассчитан для сжимаемых газов.^[7] используя эмпирически определенные формулы, как показано ниже на вычисление.

Для меньших значений β (например, ограничительных пластин с β менее 0,25 и разгрузки из резервуаров), если жидкость сжимаемая, скорость потока зависит от того, заблокировался ли поток. Если да, то расход можно рассчитать, как показано на подавленный поток (хотя поток реальных газов через отверстия в тонкой пластине никогда не перекрывается полностью^[12]). Используя баланс механической энергии, поток сжимаемой жидкости в условиях отсутствия дросселирования можно рассчитать как:^[8][9][13]

${\displaystyle q_{m}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\;p_{1}\;{\bigg (}{\frac {\gamma }{\gamma -1}}{\bigg )}{\bigg [}(p_{2}/p_{1})^{2/\gamma }-(p_{2}/p_{1})^{(\gamma +1)/\gamma }{\bigg ]}}}}$

или

${\displaystyle q_{v}=C\;A_{2}\;{\sqrt {2\;{\frac {p_{1}}{\rho _{1}}}\;{\bigg (}{\frac {\gamma }{\gamma -1}}{\bigg )}{\bigg [}(p_{2}/p_{1})^{2/\gamma }-(p_{2}/p_{1})^{(\gamma +1)/\gamma }{\bigg ]}}}}$

В условиях закупорки потока скорость потока жидкости становится:^[8]

${\displaystyle q_{m}=C\;A_{2}\;{\sqrt {\gamma \;\rho _{1}\;p_{1}\;{\bigg (}{\frac {2}{\gamma +1}}{\bigg )}^{\frac {\gamma +1}{\gamma -1}}}}}$

или

${\displaystyle q_{v}=C\;A_{2}\;{\sqrt {\gamma \;{\frac {p_{1}}{\rho _{1}}}\;{\bigg (}{\frac {2}{\gamma +1}}{\bigg )}^{\frac {\gamma +1}{\gamma -1}}}}}$

куда:
${\displaystyle \gamma }$	= коэффициент теплоемкости (${\displaystyle c_{p}/c_{v}}$), безразмерный (${\displaystyle \gamma \approx 1.4}$ для воздуха)
${\displaystyle q_{m}}$, ${\displaystyle q_{v}}$	= массовый и объемный расход, соответственно, кг / с и м³ / с
${\displaystyle \rho _{1}}$	= настоящий газ плотность на входе, кг / м³
	и другие символы определены выше

Расчет согласно ISO 5167

Скорость потока через диафрагму можно рассчитать без специальной калибровки отдельного расходомера, если конструкция и установка устройства соответствуют положениям соответствующего стандарта или руководства. В расчетах учитываются условия текучей среды и текучей среды, размер трубы, размер отверстия и измеренный перепад давления; он также принимает во внимание коэффициент расхода диафрагмы, которая зависит от типа диафрагмы и положения отводов давления. С местными отводами давления (угловыми, фланцевыми и D + D / 2) отверстия с острыми краями имеют коэффициент от 0,6 до 0,63,^[14] в то время как коэффициенты для конических входных пластин находятся в диапазоне от 0,73 до 0,734, а для пластин с четвертью круга от 0,77 до 0,85.^[2] Коэффициенты отверстий с острыми краями больше изменяются в зависимости от жидкостей и расходов, чем коэффициенты пластин с коническим входом и четверть круга, особенно при малых расходах и высоких вязкостях.

Для сжимаемых потоков, таких как потоки газов или пара, фактор расширения или коэффициент расширения тоже рассчитывается. Этот фактор в первую очередь является функцией отношения измеренного перепада давления к давлению жидкости и поэтому может значительно меняться при изменении расхода, особенно при высоких перепадах давления и низких статических давлениях.

Уравнения, представленные в американских и европейских национальных и отраслевых стандартах, и различные коэффициенты, которые использовались, чтобы отличаться друг от друга даже в степени использования различных комбинаций поправочных коэффициентов, но многие из них теперь тесно согласованы и дают идентичные результаты; в частности, они используют те же Ридер-Харрис / Галлахер (1998) уравнение для коэффициента расхода для диафрагм с острыми краями. Приведенные ниже уравнения в основном соответствуют обозначениям международного стандарта ISO 5167 и используют SI единицы.^[3][15]

Объемный расход:

${\displaystyle q_{v}={\frac {q_{m}}{\rho _{1}}}}$

Массовый расход:

${\displaystyle q_{m}={\frac {C}{\sqrt {1-\beta ^{4}}}}\;\epsilon \;{\frac {\pi }{4}}\;d^{2}\;{\sqrt {2\;\rho _{1}\Delta p\;}}}$ ^[3]

Коэффициент разряда

Коэффициент нагнетания для диафрагм с острыми краями и угловыми, фланцевыми или D и D / 2 отводами и без дренажного или вентиляционного отверстия (уравнение Ридера-Харриса / Галлахера):

${\displaystyle C=0.5961+0.0261\beta ^{2}-0.216\beta ^{8}+0.000521{\bigg (}{\frac {10^{6}\beta }{Re_{D}}}{\bigg )}^{0.7}+(0.0188+0.0063A)\beta ^{3.5}{\bigg (}{\frac {10^{6}}{Re_{D}}}{\bigg )}^{0.3}+(0.043+0.080\exp(-10{L_{1}})-0.123\exp(-7{L_{1}}))(1-0.11A){\frac {\beta ^{4}}{1-\beta ^{4}}}-0.031(M'_{2}-0.8{M'_{2}}^{1.1})\beta ^{1.3}}$

и если D <71,2 мм, в этом случае этот дополнительный член добавляется к C:

${\displaystyle +0.011(0.75-\beta ){\bigg (}2.8-{\frac {D}{0.0254}}{\bigg )}}$ ^[15][16]

В уравнении для C,

${\displaystyle A={\bigg (}{\frac {19000\beta }{Re_{D}}}{\bigg )}^{0.8}}$

${\displaystyle M'_{2}={\frac {2L'_{2}}{1-\beta }}}$

и только три следующие пары значений для L₁ и я'₂ действительны:

угловые отводы: ${\displaystyle L_{1}=L'_{2}=0}$

фланцевые отводы: ${\displaystyle L_{1}=L'_{2}={\frac {0.0254}{D}}}$^[16]

Отводы D и D / 2:

${\displaystyle L_{1}=1}$

${\displaystyle L'_{2}=0.47}$

Фактор расширяемости

Коэффициент расширения, также называемый коэффициентом расширения, для диафрагм с острыми краями и угловыми, фланцевыми или D и D / 2 отводами:

если ${\displaystyle p_{2}/p_{1}>0.75}$^[15]:5.3.2.2 (по крайней мере - стандарты различаются)^[17]

${\displaystyle \epsilon =1-(0.351+0.256\beta ^{4}+0.93\beta ^{8}){\bigg [}1-{\bigg (}{\frac {p_{2}}{p_{1}}}{\bigg )}^{\frac {1}{\kappa }}{\bigg ]}}$ ^[15]

но для несжимаемых жидкостей, включая большинство жидкостей

${\displaystyle \epsilon =1}$

куда:
${\displaystyle C}$	= коэффициент расхода, безразмерный
${\displaystyle d}$	= внутренний диаметр отверстия в рабочих условиях, м
${\displaystyle D}$	= внутренний диаметр трубы в условиях эксплуатации, м
${\displaystyle p_{1}}$	= абсолютное статическое давление жидкости в плоскости отвода перед отводом, Па
${\displaystyle p_{2}}$	= абсолютное статическое давление жидкости в плоскости отвода после отвода, Па
${\displaystyle q_{m}}$	= массовый расход, кг / с
${\displaystyle q_{v}}$	= объемный расход, м^3/ с
${\displaystyle Re_{D}}$	= число Рейнольдса трубы, ${\displaystyle {\frac {4q_{m}}{\pi \mu D}}}$, безразмерный
${\displaystyle \beta }$	= отношение диаметра отверстия к диаметру трубы, ${\displaystyle {\frac {d}{D}}}$, безразмерный
${\displaystyle \Delta p}$	= перепад давления, Па
${\displaystyle \epsilon }$	= коэффициент расширения, также называемый коэффициентом расширения, безразмерный
${\displaystyle \kappa }$	= показатель изэнтропы, часто аппроксимируется отношением теплоемкости, безразмерный
${\displaystyle \mu }$	= динамическая вязкость жидкости, Па · с
${\displaystyle \rho _{1}}$	= жидкость плотность в плоскости верхнего отвода, кг / м³

Общая потеря давления

Общая потеря давления, вызванная диафрагмой, меньше перепада давления, измеренного на отводах рядом с пластиной. Для пластин с острыми краями, таких как уголки, фланцы или отводы D и D / 2, это можно приблизительно выразить уравнением

${\displaystyle {\frac {\Delta {\bar {\omega }}}{\Delta p}}=1-\beta ^{1.9}}$^[15]:13

или

${\displaystyle {\frac {\Delta {\bar {\omega }}}{\Delta p}}={\frac {{\sqrt {1-\beta ^{4}(1-C^{2})}}-C\beta ^{2}}{{\sqrt {1-\beta ^{4}(1-C^{2})}}+C\beta ^{2}}}}$ ^[15]:13

где
${\displaystyle \Delta {\bar {\omega }}}$	= общая потеря давления, Па
	и другие символы такие же, как указано выше

Смотрите также

• Условия источника случайного выброса
• Забитый поток
• Сопло Де Лаваля
• Расходомер
• Трубка Пито
• Ограничительное отверстие для потока
• Сопло ракетного двигателя
• Эффект Вентури
• Преимущества и недостатки диафрагмы и расходомера Вентури

Рекомендации

1. Линфорд, А (1961). Измерение расхода и счетчики (2-е изд.). Лондон: E. & F. N. Spon.
2. Миллер, Ричард В. (1996). Справочник по проектированию измерений расхода. Нью-Йорк: Макгроу-Хилл. ISBN  978-0-07-042366-4.
3. ISO 5167-1: 2003 Измерение расхода жидкости с помощью устройств для измерения перепада давления, вставленных в трубопроводы круглого сечения, проходящие полностью - Часть 1: Общие принципы и требования. Международная организация по стандартизации (ISO). 1 марта 2003 г.
4. «Диафрагмы для измерения расхода и ограничения расхода». Получено 1 февраля 2014.
5. Поток жидкости через клапаны, фитинги и трубы. Ипсвич: Журавль. 1988. С. 2–14.
6. Лекция, Сиднейский университет В архиве 2007-05-29 на Wayback Machine
7. Перри, Роберт Х. и Грин, Дон В. (1984). Справочник инженеров-химиков Перри (Шестое изд.). Макгроу Хилл. ISBN  978-0-07-049479-4.
8. Справочник по процедурам анализа химической опасности, Приложение B, Федеральное агентство по чрезвычайным ситуациям, Министерство транспорта США и Агентство по охране окружающей среды США, 1989 г. Справочник по анализу химической опасности, Приложение B Щелкните значок PDF, подождите, а затем прокрутите вниз до страницы 394 из 520 страниц PDF.
9. Руководство по программе управления рисками для внеплощадочного анализа последствий, Публикация Агентства по охране окружающей среды США EPA-550-B-99-009, апрель 1999 г.Руководство по анализу последствий за пределами объекта В архиве 2006-02-24 на Wayback Machine
10. Каннингем, Р.Г., "Диафрагменные расходомеры со сверхкритическим сжимаемым потоком", Trans. ASME, Vol. 73, стр. 625–638, 1951
11. Раздел 3 - Забитый поток
12. Каннингем (1951) впервые обратил внимание на тот факт, что через стандартное тонкое отверстие с квадратными краями не может возникать закупоренный поток.^[10] Массовый расход через отверстие продолжает увеличиваться, когда давление на выходе снижается до идеального вакуума, хотя массовый расход увеличивается медленно, когда давление на выходе уменьшается ниже критического давления.^[11]
13. Методы расчета физических эффектов выброса опасных веществ (жидкостей и газов), PGS2 CPR 14E, Глава 2, Нидерландская организация прикладных научных исследований, Гаага, 2005 г. PGS2 CPR 14E В архиве 2007-08-09 на Wayback Machine
14. Бин, Говард С., изд. (Апрель 1983 г.). Счетчики жидкости (2-е издание с редакционными правками 6-го изд.). Американское общество инженеров-механиков (ASME).
15. ISO 5167-2: 2003 Измерение расхода жидкости с помощью устройств для измерения перепада давления, вставленных в трубопроводы круглого сечения, проходящие полностью - Часть 2: Диафрагмы. Международная организация по стандартизации (ISO). 1 марта 2003 г.
16. В ISO 5167-2 используются термины (2.8-D / 25.4) и (25.4 / D), которые оба преобразуют D в дюймы, потому что в этом одном пункте стандарта 5.3.2.1 D выражается в миллиметрах. В этой статье D отображается в метрах, поэтому используются следующие термины: (2,8-D / 0,0254) и (0,0254 / D).
17. ASME MFC-3M-2004 разд. 2-4.3.2.2 предусматривает минимум 0,8